[ 10-11 09:21 ] 油罐用膨脹節（補償器專(zhuān)家浩潤達介紹）

    大型貯油罐底側部出口裝有閥門(mén)與輸油管道連接，由于油罐很重，使用期間會(huì )發(fā)生地基沉降，使油罐及閥門(mén)變形，無(wú)法開(kāi)關(guān)，所以在上述部位采用長(cháng)拉桿萬(wàn)能型膨脹節吸收地基下沉產(chǎn)生的橫向位移（見(jiàn)圖11-18箭頭標志），盲板力由長(cháng)拉桿承受，改善了閥門(mén)的操作。

[ 10-10 09:23 ] 舊蒸汽管線(xiàn)的改造（補償器專(zhuān)家浩潤達介紹）

某煉油廠(chǎng)的蒸汽管線(xiàn)原為DN500mm，采用彎管補償，因占地多，熱量損失和流動(dòng)阻力均較大，不能滿(mǎn)足該廠(chǎng)的要求，需進(jìn)行改造，選用大補償量外壓式膨脹節，利用原來(lái)管廊的管架，未作強度核算，只憑經(jīng)驗估計，當系統熱態(tài)運行時(shí)，在盲板力作用下，主固定管架全部被推倒，膨脹節全部破壞，造成經(jīng)濟損失上億元。原因是原彎管補償器是無(wú)育板力，原固定管架只承受彎管變形的彈性反力，強度要求不高，然而外壓式膨脹節的盲板力比上述彈性反力大得多，結果管架被推倒，所以對舊管線(xiàn)的改造，必須進(jìn)行詳細核算。又如某煉油廠(chǎng)輸油管線(xiàn)選用外壓式膨脹節，固定管架采用前后

[ 10-09 09:47 ] 催化裂化裝置的提升管及外取熱器用膨脹節的管系設計（補償器專(zhuān)家浩潤達介紹）

    設計煉油廠(chǎng)的管線(xiàn)，如蒸汽管線(xiàn)、輸油管系等，對固定支架的設置、膨脹節的選型原則和一般管系設訓一樣，但對舊管線(xiàn)的改造特別要對固定支架的強度進(jìn)行核算，否則因強度不足產(chǎn)生支架倒塌造成的經(jīng)濟損失是很大的。 在長(cháng)距離輸送蒸汽管線(xiàn)上用的鉸鏈型膨脹節 （1）設計條件： 介質(zhì)：過(guò)熱蒸汽 設計溫度：420℃ 安裝溫度：10～40℃ 設計壓力：4.0MPa（表） 試驗壓力：5.0MPa（表） 流速：19m/s 管徑：主管道Φ273*12；支管道

[ 10-07 09:08 ] 提升管膨脹節（補償器專(zhuān)家浩潤達介紹）

    國內催化裂化裝置提升管膨脹節的布置情況見(jiàn)圖11-13。管內介質(zhì)為高溫催化劑，呈流化狀態(tài)，溫度約500℃，波紋管與導流筒之間通蒸汽冷卻，波紋管的設計溫度為300℃，使用中經(jīng)常發(fā)生催化劑進(jìn)人波紋管與導流筒之間的環(huán)形空間，使波紋管產(chǎn)生局部紅點(diǎn)過(guò)燒及磨損失效，防止失效的方法見(jiàn)下節。     膨脹節結構見(jiàn)圖11-14。在導流筒內表面都有耐磨襯里，可降低導流筒溫度并避免催化劑對導流筒的磨損。膨脹節結構要防止催化劑落人波紋管與導流筒之間的環(huán)形空間。防止方法是使蒸汽

[ 10-06 10:09 ] 再生反應和能量回收系統用膨脹節中波紋管的選材（補償器專(zhuān)家浩潤達介紹）

催化裂化裝置用的波紋管材料應根據原油含硫、氮、氯等腐蝕性介質(zhì)、膨脹節的結構及操作工藝等不同而區別對待，一般可按下列原則選材。 ①對不含硫原油，推薦選用0Cr18Ni10Ti，若波紋管壁溫小于450℃，最好不用保護蒸汽冷卻。必須采用時(shí)，要求蒸汽不含或少含Cl-。 ②對含硫原油，采用蒸汽冷卻，波紋管壁溫小于450℃的場(chǎng)合，只要膨脹節采取外保溫措施，不出現結露，推薦選用0Cr17Ni12Mo2Ti和00Cr17Ni14Mo2，使用壽命還是相當長(cháng)的。 ③對有結露、會(huì )產(chǎn)生硫酸、連多硫酸及含Cl-等腐蝕性介質(zhì)

[ 09-30 09:31 ] 提高再生反應和能量回收系統用膨脹節壽命的措施（補償器專(zhuān)家浩潤達介紹）

    再生器出口煙氣溫度一般在650℃左右，往往在波紋管與導流筒之間通蒸汽冷卻，使波紋管不超溫，但當蒸汽中含有較多的Cl時(shí)，會(huì )引起波紋管應力腐蝕和點(diǎn)蝕，甚至穿孔，另外，在冷凝水與煙氣中硫化物生成連多硫酸，也產(chǎn)生應力腐蝕。如某煉油廠(chǎng)再生反應系統管路，介質(zhì)為催化劑和煙氣，煙氣成分為：NOx241.2mg/m3，SO242.9mg/m3，H2S207.5mg/m3,含濕率約為30%，溫度650℃，采用蒸汽冷卻，壓力0.1MPa，膨脹節直徑DN1000mm，材料為1Cr18Ni9Ti，測得冷凝

[ 09-29 09:22 ] 再生反應和能量回收系統用膨脹節支、吊點(diǎn)和結構形式的選擇(補償器專(zhuān)家浩潤達介紹)

    煙氣輪機出口管道直徑大，一般大于2000mm，每米管重達2噸多，進(jìn)口管道連同閘閥等附件，重量約為百?lài)?，由此產(chǎn)生的摩擦力可達幾十噸，遠超過(guò)煙氣輪機的允許推力，因此對支、吊點(diǎn)和結構形式的選擇也是保證正常運行的重要環(huán)節，如果煉油廠(chǎng)第三旋風(fēng)分離器出口水平管段上DN1400mm的二波鉸鏈型膨脹節開(kāi)工頭兩年波紋管就由于垂直管段太重而發(fā)生嚴重呈橢圓形變形，后在垂直管段上加了彈簧吊架（見(jiàn)圖11-12件號2)，再沒(méi)發(fā)生類(lèi)似問(wèn)題，同時(shí)在煙氣輪機進(jìn)口管段上變滑動(dòng)支座為滾動(dòng)支座（件號5）并在閘閥處采用彈

[ 09-28 09:32 ] 再生反應和能量回收系統用膨脹節的選型和結構（補償器專(zhuān)家浩潤達介紹）

    某廠(chǎng)第三旋風(fēng)分離器（簡(jiǎn)稱(chēng)三旋）至煙氣輪機進(jìn)口的管路為三維“z”形管段，如圖11-12所示，圖中件號7原選用三個(gè)平面鉸鏈型膨脹節，波紋管為單位壁厚0.5mm，共5層，材料為1Cr18Ni9Ti，波紋管與導流簡(jiǎn)之間通冷卻蒸汽，投產(chǎn)不久，多次發(fā)生腐蝕穿孔，波紋鼓泡失效。原因是膨脹節選型錯誤，因第三旋風(fēng)分離器至煙氣輪機進(jìn)口的管系為三維變形的管道，在垂直管段上二個(gè)平面鉸鏈型膨脹節不可能同時(shí)吸收z向和y向二個(gè)方向的熱位移，后改用二個(gè)平衡環(huán)萬(wàn)向型膨脹節．并將0.5mm*